- 上一篇：不同工艺参数对缓释香精粒径大小和包埋率的影响研究
- 下一篇：椭球状介孔二氧化硅磁性复合物的有序组装和表面增强拉曼散射研究
=289.26×(1500+350/2)+⋯+2510.34×(1500+350+500+2800+1300/2)
=2.97×〖10〗^7
Ⅰ-Ⅰ截面的风弯矩
M_W^(Ⅰ-Ⅰ)/N•mm M_W^(Ⅰ-Ⅰ)=P_2 l_2/2+P_3 (l_2+l_3/2)+P_4 (l_2+l_3+l_4/2)
=434.97×500/2+3674.07×(500+2800/2)+2510.34×(500+2800+1300/2)
=1.70×〖10〗^7
塔壳稳定或强度验算：
因M_E^(0-0)+0.25M_W^(0-0)=6.312×〖10〗^7+0.25×2.97×〖10〗^7
=7.055×〖10〗^7
>M_W^(0-0) (=2.97×〖10〗^7 )
故，M_max^(0-0)=7.055×〖10〗^7 N •mm（地震弯矩控制）。
M_E^(Ⅰ-Ⅰ)+0.25M_W^(Ⅰ-Ⅰ)=5.425×〖10〗^7+0.25×1.70×〖10〗^7
=5.850×〖10〗^7
>M_W^(Ⅰ-Ⅰ) (=1.70×〖10〗^7 )
故，M_max^(Ⅰ-Ⅰ)=5.850×〖10〗^7 N •mm（地震弯矩控制）。
从上述计算可知，全部由地震弯矩控制。
4.9圆筒轴向应力校核
4.9.1圆筒轴向应力
圆筒任意截面a-a处的轴向应力按下式计算，由内压引起的轴向应力σ_1：
σ_1=(PD_i)/(4δ_ei )
操作时重心引起的轴向应力：
σ_2=(m_0^(a-a) g)/(πD_i δ_ei )
最大弯矩引起的轴向轴向应力：
σ_3=(4M_max^(a-a))/(πD_i^2 δ_ei )
4.9.2圆筒强度稳定校核
圆筒许用轴向压应力〖[σ]〗_cr：
〖[σ]〗_cr={█(KB@K[σ]^t )┤ 取其中的较小值
本设计属内压塔器，故圆筒最大组合应力按下式校核：
σ_2+σ_3≤[σ]_cr
圆筒最大组合拉应力按下式校核：
〖σ_1-σ〗_2+σ_3≤K[σ]_cr Φ
圆筒强度稳定校核计算结果见表4.4.
表4.4圆筒轴向应力校核和圆筒稳定校核
计算内容 计算公式及数据
0-0截面 Ⅰ-Ⅰ截面
有效厚度δ_ei/mm 10
筒体内径D_i/mm 1300
计算截面以上的
操作质量m_0^(i-i)/kg 7047 6388
续表4.4
设计压力引起的轴向应力σ_1/MPa σ_1=(PD_i)/(4δ_ei )=(1.5×1300)/(4×10)=48.75
0 48.75
操作质量引起的轴向应力σ_2/MPa σ_2=(m_0^(i-i) g)/(πD_i δ_ei )
1.69 1.53
最大弯矩引起的
轴向应力σ_3/MPa σ_3=(4M_max^(i-i))/(πD_i^2 δ_ei )
5.32 4.41
载荷组合系数K 1.2
系数A A=(0.094δ_ei)/R_i =(0.094×10)/650=1.45×〖10〗^(-3)
设计温度下材料的
许用应力[σ]^t/MPa 查GB150-1998，20R，150℃，
得[σ]^t=132
系数B/MPa 查GB150-1998图6-3，150℃，20R得
B=90
KB/MPa 108
〖K[σ]〗^t/MPa 158.4
许用轴向
压应力〖[σ]〗_cr/MPa 取以上两者中小值
108
〖K[σ]〗^t Φ/MPa 134.64
圆筒最大组合压应力
σ_2+σ_3/MPa 7.01 5.94
对内压塔器 σ_2+σ_3≤〖[σ]〗_cr
（满足要求）
圆筒最大组合拉应力
〖σ_1-σ〗_2+σ_3≤K〖[σ]〗_cr Φ 52.38 51.63
对内压塔器〖σ_1-σ〗_2+σ_3≤K〖[σ]〗_cr Φ
（满足要求）
从上述计算表计算结果可知，筒体的强度，稳定性足够，符合安全性要求。