4。3  引信体和传爆管联接螺纹强度计算校核

假设簧座与引信体连接强度不满足要求，且传爆管底部没有支撑，则发射时引信体内零件受后坐力作用均由传爆管与引信体连接螺纹承受，在此主要校核引信体上螺纹受剪应力见公式（4。5）：

                                                     （4。5） 

式中：

τmax为最大剪应力；

m为引信体内部各部件质量总和，m1max=1。02×（441-230）=211 g

g为重力加速度，取g=9。80665（m/s2）；

k1max为在后坐环境下引信承受的过载系数的极值，无量纲，使用裸露状态下引信1。5 m处跌落到钢板时的冲击过载作为计算过载，k1max=17050；

d1为传爆管联接螺纹小径，单位为；

t表示螺距，单位为mm；

zmin为有效螺纹扣数，无量纲；

根据具体的参数可得

传爆管壳螺纹尺寸为M28×1，已知螺纹小径d1=26。916 mm，螺距t=1 mm则连接有效螺纹扣数为：

        =14。84

将相关参数代入公式（4。5）可得：

    =32。76×106 Pa=32。76 MPa

传爆管壳材料为中碳钢C45，其抗拉应力为600 MPa，且取安全系数为2，则计算得：

 MPa

由于，故引信体螺纹抗剪强度满足要求。

螺纹受到的压应力为：

                                                （4。6）                   

式中：

d2min为螺纹大径最小值，已知此螺纹大径d2min=28 mm

其余参数含义和（4。5）一样，代入公式（4。6）可得：

    =57。70×106 Pa=57。7 MPa

由于=600 MPa，可以得到结论：联接螺纹抗压强度满足要求。

4。4  开口环强度计算

根据经验可知和分析引信结构可以知道，开口环是锁住球转子的，开口环最薄弱处也就是最容易出现强度问题的地方，此处dmin=0。2 mm，结构如图4。3所示。

图4。3  开口环结构

产生的剪应力见公式（4。7）：

                                                        （4。7）

在上式中m为开口环质量，m=0。45 g；

是开口环最薄弱处厚度，=0。2 mm。

将已知数据代入（4。7）可得：   MPa

已知开口环材料为QBe1。9 CY，它的MPa,估计取值取 MPa，，所以由上可以知道，开口环的强度是满足要求的。

4。5  导爆管管壳在发射时强度计算

查阅资料，在零件翻边根部容易折断，因此在此处对导爆管进行检验校核，有

                                                            （4。8）

式中：

   是发射时压在导爆管上的总质量，在此处，包括导爆药，导爆管壳本身的质量；

g为重力加速度，取g=9。80665（m/s2）；

k1为在后坐环境下引信承受的过载系数的极值，无量纲，使用裸露状态下引信1。5 m处跌落到钢板时的冲击过载作为计算过载，取k1=17000；

dmin为导爆管直径的最小值，单位为mm；文献综述