303度,即WNW向,风速1.7m/s,出现在9月17日23时,缺少对应波向和其它数

据。详见2006年9月~2007年7月波况统计表和波况玫瑰图。以上统计表明:本海区实测海浪是多以涌浪为主的风涌混合浪。因此:虽然常

风向是ENE,但是常浪向仍然可以是SE。

表2-7码头拟建工程区50年一遇设计波要素(极端高水位、西防波堤形成)。单位:m

表2-8拟建工程区10年一遇设计波要素(极端高水位、防波堤未形成)

图2-62006年9月~2007年7月波玫瑰图

设计波要素的推算:为推算本海区不同重现期的设计波要素,根据资料情况,对于SE向波,设计波要素则是引用石臼港建港时采用的设计数据。对于S向浪,是采用后报方法求得本海区12m等深线处的波要素。

设计波向的确定工程海区位于胶南琅琊湾的西侧,董家口岬角的东侧,该处海岸外-10m等深线呈东北-西南向。根据海岸走向及周边波浪观测资料,可以认为本区的强浪向以SE向为主。

第三章码头设计高程及水深的确定

3.1码头前沿底面高程

依据文献[4],第5.4.12条相关内容码头前沿设计水深可按下列公式确定:

式中:D——码头前沿设计水深(m);T——设计船型满载吃水(m),对杂货船,根据具体情况经论证,可考虑实载率对吃水的影响;对河口港可考虑咸淡水比重差对设计船型吃水的影响;

本次设计取9.8m;——龙骨下最小富裕深度(m),采用表3.1-1中的数值;本次设计为重力式码头,按岩石土考虑,取0.6m;

——波浪富裕深度(m),宜按实测或模拟结果确定;也可采用估算方法确定,对于良好掩护的情况,可采用式(3-2)计算,且当计算结果为负值时,取;对于开敞情况,可采用(3-3)估算;部分掩护情况,也可根据检验对式(3-3)的结果适当折减后采用,但不应小于式(5.4.12-2)的值;本次

设计掩护良好,;

——船舶因配载不均匀而增加的船尾吃水值(m),干散货船和液体散货船取0.15m,滚装船采用表5.4.12-2中的数值,其他船型可不计;本次设计船型为干散货船,取0.15m;

——备淤富裕深度(m),根据回淤深度、维护挖泥间隔期的淤积量计算确定,对于不淤港口,可不计备淤深度;有淤积的港口,备淤深度不宜小于0.4m;本次设计位于青岛的董家口港,自然条件优良,不计备淤深度;

——系数,顺浪去0.3,横浪取0.5~0.7;本次设计顺浪,取0.3;

——码头前允许停泊的波高(m),波列累计频率为4%的波高,根据当地波浪和港口条件确定。本次设计取3.44m。

表3-1 龙骨下最小富裕深度

海底底质 (m) 海底底质

淤泥土 0.2

含砂或含粘土的块

状土 0.4

含淤泥的砂、含粘土的砂和松

沙土 0.3

0 岩石土 0.6

注:对重力式码头,应按岩石土考虑。

码头前沿泥面高程=设计低水位-D=0.70-=-10.282m

码头前沿泥面高程取-10.30m

3.2码头前沿设计高程

依据文献[4],第5.4.8条相关内容按上水标准控制的码头前沿顶高程可按下式计算:

式中:E——码头前沿顶高程(m);DWL——设计水位(m),按表5.4.8选取;

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