双脉冲火箭发动机设计+文献综述(6)
GLQ-2 2222 1.682 30.0
GHT-1 2381 1.73 20.48
862A丁羟 2320 1.70 9.0
863A丁羟 2342 1.74 9.4
864A丁羟 2332 1.79 12.0
根据装药选择要求，选择比冲量比较大的GHT-1作为发动机的推进剂。GHT-l改性双基推进剂的详细能量示性数[7]如表2-3所示。
表2-3 GHT-l改性双基推进剂的能量示性数
理论比冲（N•s/kg) 2381
特征速度（m/s） 1601
密度（g/cm3） 1.73
气体比容（1/kg） 849.13
发火点（℃） 186
爆温（℃） 4189.20
燃气平均摩尔质量 25.7268
比热比 1．22
火药力（kJ/kg） 1322
压力指数 0.302
20℃、10MPa下的燃速公式 ，其中压强单位为MPa
2．4 燃烧室壳体材料的选择
燃烧室壳体材料对燃烧室的质量、加工方法及经济性有很大的影响。因此，合理选择燃烧室壳体材料至关重要，为此对燃烧室壳体材料选择有如下要求：
（1）材料的比强度高。
（2）材料的韧性好，确保壳体不会发生脆性破坏。
（3）材料具有良好的加工工艺。
（4）材料来源丰富，经济性好。
从高比强度、高比刚度的角度出发，并且考虑到材料的成本和来源，选用优质合金结构钢30CrMnSiA作为燃烧室壳体材料。优质合金结构钢30CrMnSiA的性能如表2-4所示。
表2-4 优质合金结构钢30CrMnSiA的性能表
1079 883 7.75 628
金属材料的许用应力可以按下列公式计算：
式中，σs——材料的屈服极限；
φ——修正系数，材料无焊缝时，取φ=1；有焊缝时取φ=0.9～0.98；
ns——安全系数，ns=1～1.15。
取修正系数ψ=1，安全系数ns=1.15，则优质合金结构钢30CrMnSiA作为燃烧室壳体时的许用应力为：
2．5 发动机主要设计参数的选择
2.5.1 发动机燃烧室参数的选择
（1）发动机外径De的选择
根据设计要求，考虑到燃烧室的连接结构采用螺纹连接，预留5mm的螺纹加工尺寸，选取发动机第一燃烧室的外径De1=215mm。
（2）燃烧室工作压强Pe的选择
燃烧室压力影响到发动机是否正常稳定，而且影响到发动机比冲大小、发动机工作时间、装药尺寸以及发动机结构质量。由于GHT-1改性双基推进剂工作的临界压强约为3～4MPa，燃烧室压强必须高于其临界压强以保证可靠燃烧，而双基推进剂随随着燃烧室要强的增大增加甚微。因此对于一般发动机燃烧室的压强可选5～10MPa。
最后综合考虑，参考燃速—压强的关系，取第一燃烧室压强Pe1=10MPa。由于喷管的大小按第一燃烧室压强设计，两个燃烧室推进剂相同而且共用一个喷管。所以第
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