若引信未能解除保险且弹丸命中目标，此时由于转子未转正，惯性击针受到保险球的约束无法戳击小针刺雷管。即使电点火头能够使用，发火后产生的能量不能传递给下一级发火元件即导爆管。但有些中的所有敏感元件均已发火爆炸，故引信转为绝火状态。

2。5  性能综述

该引信为电触发引信，使用后坐力解除后坐保险，通过使用电路解除保险片保险。若引信完全解除保险，在未命中目标的情况下，该引信能够实现定时自毁。若引信未能完全解除保险，在命中目标的情况下，该引信能够绝火。

3  强度校核

由于发射过载较小于，所以引信零件强度均按勤务处理时弹头朝上跌落受冲击过载12000g进行校核。

3。1  外壳强度计算文献综述

3。1。1  弹底引信底部强度

引信外壳为封底的筒状形状，假设发射时弹底引信的引信体承受内部所有零部件的后坐力，并完全作用在外壳底部与弹体之间的轴向定位的环面上，，该环面上的压应力见公式（3。1）：

                             （3。1）

式中：

k1——弹跌落时冲击过载系数，已知 ；

m1——弹底引信零部件质量m1＝43。9 g；

S1——弹底引信底部面积;

      S1,ax 

           mm

将已知数据代入式（3。1）得：

  MPa

已知外壳采用08-Ⅱ-BM-DY-J-Q-0。5×200 YB/T 5059-2005也即冷硬H低碳钢冷轧钢带，可查得σm=490 MPa ~785 MPa。由σ1=11。058 MPa<σm，故外壳底部和弹体之间轴向定位之环面上的强度可以满足要求。

3。1。2  弹底引信上部与弹体连接处强度

假设发射时弹底引信的引信体与外壳之间的接触环面上承受外壳以上零部件的后坐力，不考虑该环面内支撑筋板的支撑作用，该环面上的压应力见公式（3。2）：

                              （3。2）

式中：

k1为弹跌落时冲击过载系数，已知 ；

m2为弹底引信外壳以上零部件质量m2=80 kg；

S2为弹底引信的引信体与外壳之间的接触环面面积；

  mm2

将已知数据代入式（3。2）得：

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采用冷硬H低碳钢冷轧钢带，查得σm=490 MPa ~785 MPa。由于σ2<σm，故引信体强度满足要求。

3。1。3  弹头引信下部与弹体连接处强度

假设发射时弹头引信的引信体承受其上零部件的后坐力，而后压在引信体的环面上，该环面上的压应力见公式（3。1）：

                               （3。3）

式中：

k1为弹跌落时冲击过载系数，已知 ；

m3为弹头引信零部件质量m3=28。72 g；

S3为弹底引信的引信体与外壳之间的接触环面面积；

将已知数据代入式（3。3）得：

  MPa

采用冷硬H低碳钢冷轧钢带，查得σm=490 MPa ~785 MPa。由于σ1<11。058 MPa<σm，故引信体强度满足要求。

3。2  大螺塞螺纹发射强度

为保证发射时的可靠性，大螺塞与弹丸本体连接螺纹必须有足够的抗剪与抗压强度，因此，必须对大螺塞与本体连接螺纹强度进行校核。