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支座处筒体许用弯矩 [ML] kN•m 根据δ_e和P_s查得 5.34
M_L<[M_L ]，满足要求
结论 以上均满足要求，所选支座可用
选用的耳式支座结构及参数如下图所示：
图4.4 A型耳式支座
4.11开孔补强计算
4.11.1塔顶气相出口处的补强
封头的内径为1300mm，厚度为12mm，材料20R，在设计温度下的许用应力[σ]1t =132MPa。
接管为无缝钢管Φ219×8，材料为20号钢，在设计温度下的许用应力为[σ]2t =102MPa。
对受内压的圆筒或球形壳体，所需要的补强面积为[17]：
A=dδ+2δδ_et (1-f_r )
式中：
A——开孔削弱所需的补强面积，mm2；
d——开孔直径，mm；
δ——壳体开孔处的计算厚度，mm；
δet——接管有效厚度，mm；
fr——强度削弱系数。
（1）补强计算方法判别
接管内径：d_i=219-2×8=203mm
开孔直径：d=d_i+2C=203+2×2=207mm
本封头的开孔直径d=207<D_i/3，满足等面积法开孔补强计算的适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。
（2）开孔所需补强面积
封头的计算厚度：
由于在椭圆形封头中心区域开孔，所以封头计算厚度按下式确定：
δ=(K_1 P_c D_i)/(2[σ]^t Φ-0.5P_c )=(0.9×1.5×1300)/(2×132×0.85-0.5×1.5)=7.85mm
开孔相关系数：
f_r=([σ]_2^t)/([σ]_1^t )=102/132=0.77
δ_et=δ_nt-C=10-2=8mm
开孔所需补补强面积：
A=dδ+2δδ_et (1-f_r )
=207×7.85+2×7.85×8×(1-0.77)
=1653.8mm^2
（3）有效补强范围
a 有效宽度B
{█( B=2d=2×207=414mm @B=d+2δ_n+2δ_nt=207+2×12+2×10=251mm)┤
取其最大值B=414mm。
b 有效高度
外侧有效高度h_1={█(√(dδ_nt )=√(207×10)=45.5mm@350mm )┤
取其最小值h_1=45.5mm。
内侧有效厚度h_2={█(√(dδ_nt )=√(207×10)=45.5mm@0 )┤
取其最小值h_2=0mm
c 封头多余金属面积
封头有效厚度：
δ_e=δ_n-C=12-2=10mm
封头多余金属面积A_1
A_1=(B-d)(δ_e-δ)-2δ_et (δ_e-δ)(1-f_r )
=(414-207)(10-7.85)-2×8×(10-7.85)(1-0.77)
=427.1〖mm〗^2
（4）接管多余金属面积
接管计算厚度：
δ_t=(P_c d_i)/(2[σ]_2^t Φ-P_c )=(1.5×200)/(2×102×0.85-1.5)=1.74mm
接管多余金属面积A_2
A_2=2h_1 (δ_et-δ_t ) f_r+2h_2 (δ_et-δ_t ) f_r
=2×45.5×(8-1.74)×0.77+0
=438.6〖mm〗^2