可知，r越大，装填系数就越低。因此r应选择合适数值，一般选取r=(0.015~0.03)D。若推进剂力学性能好，可取其下限；若力学性能差，则应该取其上限。光弹实验还表明：若小，则应力集中系数低。因此，r的选取还应该考虑的大小。小，可取较小值；大，应取较大值。

2.2.3.8  计算特征长度以及

通常，选取在1左右，如。过大时燃烧后期的增面过大，使末期压力和推力都过高。过小时装填系数低，剩药系数也会很大。理论研究和实验表明，可利用调节推进剂燃速的方法来改变，从而调节以及值，以使末期压力和推力不致过大，而且又有适当的装填系数和剩药系数。

2.2.3.9  根据增面比的限制，选取角度系数

通常，增面比不大于1.10，可以依据增面比小于等于1.10解得角度系数，即

根据已知的y1，由式（2.22）可得(s/l)1，选取一系列ε值，由式（2.23）计算得到(s/l)min。再根据式（2.21）的限制，选取合适的ε值。可得到若干个ε值：ε1、ε2、ε3……εn，同时将有几个ξ2与其对应。

2.2.3.10  根据减面比ξ1的限制，选取角

为使内弹道计算的推力曲线变化平稳，希望燃烧前期的燃面减面比与后期的燃面增面比相适应，即ξ=ξ1ξ2=1左右。由选定的值，再由式

式中 ：是星孔药柱燃烧前期最大燃面。

因在前面已算出，可得到值，在使情况下求解下列方程就可以得到星根半角

2.2.3.11  通气面积、通气参量和装填系数

这里的具体形式将在分析星孔装药燃烧规律时给出，算出后，可求得和值。

根据通气参量的临界值和装填系数的要求，对药柱设计方案进行选取。

2.2.3.12  剩药面积和剩药系数

对于本文所涉及的发动机，由于星孔装药作为助推段，在其工作完以后，前段的续航段装药会继续燃烧，所以能将星孔装药的剩药充分利用。

图2.2 套管装药的基本参数输入界面

2.3.2  套管装药的燃面分析

2.3.2.1  套管形装药燃烧阶段一

套管形的形状已在图2.1中，内管药柱未燃烧完时，药柱燃烧是等燃面的。其规律和两端包覆内外同时燃烧的管型装药燃烧规律是一致的。

式中：为套管形装药的内管的直径；为套管形装药内孔装药的内径；为套管形装药的长度。

2.3.2.2  套管形装药燃烧阶段二

套管内管装药药柱燃烧完后，装药形式就是两端包覆内孔燃烧的管形装药，其燃面是增大的。燃面计算公式为

式中：为点火时刻到计算时间内燃烧掉的总肉厚。

2.3.2.3  套管形装药的燃面变化图

图2.3 套管形装药的燃面变化规律

从图2.3中可以看出，在燃烧肉厚e≤27.5mm时，燃面曲线为水平的；燃烧肉厚e>27.5mm时，燃面呈线性增加。

2.3.3  星孔装药的具体参数

根据给出的星孔设计方法，计算确定药柱的各个几何参量，星孔装药参数和推进剂参数的输入界面如图2.4所示。

图2.4 星孔装药基本参量输入界面

通过以上的分析计算和战术指标的要求设计出一组符合条件的基本星孔装药，其全部参数见表2.5。

表2.5  星孔装药几何参数

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