q—均匀分布载荷的荷强。
 b—辊筒的辊面宽度。
  l—辊筒的轨距
原式=  
  =  
=  mm
辊筒的相对挠度与纸机幅宽的三次方成正比,对宽幅较大的造纸机辊筒要求既要基本保持相对挠度不变,同时不要使辊筒的尺寸限制在结构合理的范围内,这是比较难做到的。宽幅门造纸机的辊筒的相对挠度允许值可偏大一些。
为了使宽幅门造纸机辊筒具有足够的刚性,越来越多的使用一些新型结构的辊筒,例如:可控中高辊,中间固定辊等。
5.4.6 辊筒临界速度的计算
随着造纸机车速的不断提高,辊筒的车速不断增加。在设计小直径的辊筒时,已经需要考虑到辊筒的共振问题。一般来说,造纸机辊筒的扭转振动的临界速度大大超过其挠曲振动临界速度,设计中只需要校核该辊筒的横向振动的临界速度。
查阅资料后,发现采用下式来计算辊筒的横向振动的临界速度已有足够的准确度:
W0 =  
   式中:g—重力加速度
f0—辊筒的自重引起的挠度
  辊筒自重引起的挠度f0用于下式进行计算:
f0 = G / 384EI [b3-4b2l +8l3-64a3(α-1)]
  式中:G—辊筒的自重
        b—辊面宽度
        l—轨距
        α = EI / E1I1—辊体的辊径截面刚度转换系数
        其中EI为辊体的截面刚度,E1I1为辊颈的平均截面刚度
        a=(l-b)/ 2—辊体端面主轴承中线的距离
代入后得f0 = 1513× 64/ [384×2×107 ×π( 554-524)] × {2203-4×2202 ×270+8×2703 +64×[(270-220)/ 2]3 ×[(Л(554 -524)/64) /( Л ×134 / 64)]}
= 0.16mm
  ∴W0 =  = =7.83
5.4.7 辊筒动允许不平衡量
    由于辊筒在高速运转情况下,考虑到机器的稳定性,提高轴承寿命,降低转
超声,因此考虑到辊筒的允许不平衡量。
辊筒的允许不平衡量 ,单位为g.cm,公式表示为
                     =KM/n
     式中:M—辊筒重量,kg;
           n—结构转速,r/min;
           K—常数;
     上辊转速n1=V/ЛD=600/(3.14×0.55)=347.5rad/s
     下辊转速n2= V/ЛD=600/(3.14×0.52)=367.5rad/s
    
通过标准GB5799—86造纸机械辊筒与烘缸动平衡,各种导辊、压榨铁辊、烘缸、冷缸、施胶辊和胶料辊均选用品级G4,查表得,品级G4对应的常数K为3820
     将各数据代入公式中得:
     上辊:Uper1=3820×1513/347.4=16636.9g.cm
     下辊:Uper2=3820×1486/367.4=15450.5g.cm
5.4.8 辊筒与轴过盈配合的计算
(1)最小比压计算:
         P≥2T0 /Л d2 × l × f
       式中 P—最小径向比压
            T0—传递扭矩
            d—接触面直径
l—接触面长度
            f—摩擦系数
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